摘要:介紹了CASS工藝的原理、特點(diǎn)、核心構(gòu)筑物和設(shè)計(jì)、運(yùn)行中應(yīng)注意的主要問題以及常見故障的排除方法。

關(guān)鍵詞:CASS處理技術(shù);曝氣;溶解氧;撇水機(jī);液位計(jì)

CASS（Cyclic  Activated  Sludge  System）工藝是間歇式活性污泥法的一種變革，是由SBR（序批式活性污泥法）工藝發(fā)展而來，集合了ICEAS和CAST工藝的優(yōu)點(diǎn)。

CASS工藝的核心是CASS池，在SBR的基礎(chǔ)上，反應(yīng)池沿長(zhǎng)方向設(shè)計(jì)為兩部分。前部為生物選擇區(qū)也稱預(yù)反應(yīng)區(qū)，后部為主反應(yīng)區(qū)。主反應(yīng)區(qū)后部安裝有升降自動(dòng)撇水裝置。整個(gè)工藝的曝氣、沉淀、排水等過程都在同一池子周期循環(huán)進(jìn)行。省去了常規(guī)活性污泥二沉池和污泥回流系統(tǒng)，同時(shí)可連續(xù)進(jìn)水，間斷排水。某環(huán)保中心于2008年在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行了CASS整套系統(tǒng)的模擬試驗(yàn)，分別探討了CASS工藝在處理常溫生活污水、低溫生活污水、工業(yè)廢水的機(jī)理和特點(diǎn)以及水處理過程中脫氮除磷的效果，其中COD去除率為90%、BOD去除率為95%，脫氮除磷率比一般活性污泥法有很大提高，并在實(shí)踐中取得了良好的經(jīng)濟(jì)效益。CASS處理設(shè)施投入運(yùn)行，處理水量從80m3/d到14,400m3/d不等。實(shí)踐表明，CASS工藝與ICEAS工藝相比，負(fù)荷可提高1～2倍，工程投資可節(jié)省30％。因此CASS工藝是一種高效的污水處理工藝。

1  CASS工藝流程

常見的CASS工藝污水處理流程見圖1。

根據(jù)進(jìn)水水質(zhì)的不同，CASS工藝還可以與水解酸化、氣浮、混凝沉淀、過濾、物化、消毒等工藝結(jié)合使用，達(dá)到去除污物的目的。醫(yī)院污水CASS處理工藝流程見圖2。

2  CASS工藝處理醫(yī)院污水

2.1  主要處理單元
 
（1）化糞池
當(dāng)污水經(jīng)過化糞池，固體雜質(zhì)借重力作用沉淀下來。在適當(dāng)?shù)沫h(huán)境下，由于厭氧微生物的作用，沉淀池污泥進(jìn)行厭氧發(fā)酵。污水和污泥中的部分有機(jī)物被分解，并產(chǎn)生甲烷、硫化氫和二氧化碳等，從而降低了污水處理的難度，減小了污水對(duì)后續(xù)處理設(shè)施的負(fù)荷沖擊。污水溫度的高低由當(dāng)?shù)貧夂驐l件來決定�；�糞池每年需清掏1～2次。

（2）格柵
醫(yī)院污水中含有大量較大粒徑的懸浮和漂浮物。格柵的作用就是截留并去除上述污物，對(duì)水泵機(jī)組及后續(xù)處理構(gòu)筑物起保護(hù)作用。格柵按照條間隙大小分為粗格、細(xì)格，通常醫(yī)院污水需要采用細(xì)格柵機(jī)械清渣。

（3）調(diào)節(jié)池
調(diào)節(jié)池均和污水的水質(zhì)和水量，削減高峰負(fù)荷，以利于下一步的處理。調(diào)節(jié)池的容積可根據(jù)污水流量變化曲線計(jì)算確定。醫(yī)院污水調(diào)節(jié)池的容積可為4～6h的污水平均流量。

（4）CASS池
CASS池是污水處理站的核心部分。污水中絕大部分的有機(jī)污染物在CASS池中氧化分解。通過計(jì)算水力停留時(shí)間，水的流速、流態(tài)等必要的設(shè)計(jì)參數(shù)以保證處理效果。

2.2  工藝機(jī)理

CASS去除污水中有機(jī)物的機(jī)理在充氧曝氣時(shí)與普通活性泥法基本相同。兩種工藝的不同點(diǎn)是：CASS工藝分曝氣、沉淀、排水和閑置4個(gè)階段，依次在同一CASS反應(yīng)池中周期交替進(jìn)行。因此CASS池不需要設(shè)二沉池和污泥回流系統(tǒng)，4個(gè)反應(yīng)段都連續(xù)進(jìn)水。主反應(yīng)區(qū)也叫生物選擇區(qū)。生物選擇區(qū)設(shè)在CASS池前端，由于池容較小，污泥負(fù)荷較高，微生物在高負(fù)荷污水的環(huán)境中可形成一個(gè)優(yōu)勝劣汰的選擇過程，提高了系統(tǒng)抗負(fù)荷沖擊能力。完整的CASS工藝運(yùn)行周期的4個(gè)階段為：

（1）曝氣階段

曝氣系統(tǒng)向反應(yīng)池內(nèi)曝氣供養(yǎng)，滿足了好氧微生物對(duì)氧的需要。攪拌使泥水充分混合，有利于活性污泥與污水中有機(jī)物的混合接觸，從而使有機(jī)污染物充分被微生物氧化分解，污水中的氨氮也通過微生物的硝化作用轉(zhuǎn)化為硝基氮。曝氣時(shí)間的選擇設(shè)定應(yīng)該在保證出水水質(zhì)的前提下，選擇最短的曝氣時(shí)間，降低設(shè)備能耗。曝氣時(shí)間必須根據(jù)進(jìn)水水質(zhì)水量的變化而變化。在排水負(fù)荷高峰期，曝氣時(shí)間可適當(dāng)縮短。由于醫(yī)院污水排放量變化不大，因而在調(diào)整曝氣時(shí)間時(shí)必須考慮到如果曝氣時(shí)間過長(zhǎng)，會(huì)由于營(yíng)養(yǎng)物質(zhì)不足、氧化作用過強(qiáng)而不利于微生物的增殖，使菌膠團(tuán)解體，致使污泥顆粒細(xì)小，泥水分離效果變差，影響出水水質(zhì)；如果曝氣時(shí)間過短，有機(jī)物的吸附和氧化分解不充分，就會(huì)導(dǎo)致出水有機(jī)污染物濃度過高。所以，選擇一個(gè)合適的曝氣時(shí)間是保證系統(tǒng)穩(wěn)定良好出水的必要條件之一。

（2）沉淀階段

系統(tǒng)完成曝氣后停止曝氣，進(jìn)入沉淀階段。在沉淀階段微生物繼續(xù)利用水中剩余的溶解氧進(jìn)行氧化分解。隨著反應(yīng)池內(nèi)溶解氧的進(jìn)一步降低，微生物由好氧狀態(tài)向缺氧狀態(tài)轉(zhuǎn)化，并發(fā)生一定的反硝化作用。與此同時(shí)，活性污泥在幾乎靜止沉淀的條件下進(jìn)行分離，活性污泥沉淀池底，下一個(gè)周期繼續(xù)發(fā)揮作用，處理后的水位于污泥層的上部。沉淀時(shí)間設(shè)定必須保證在設(shè)定時(shí)間內(nèi)能形成一個(gè)清晰的泥水分離界面。界面以上是水泵達(dá)到規(guī)定排放標(biāo)準(zhǔn)的清水，界面以下是泥水混合物。沉淀在反應(yīng)池底部的活性污泥層的高度必然低于撇水機(jī)撇水時(shí)到達(dá)的最低位置并保留足夠的保護(hù)層高度，以防止活性污泥流失造成出水水質(zhì)惡化。沉淀的時(shí)間的設(shè)置是否合適，以撇水過程中沒有活性污泥顆粒隨水流出為標(biāo)準(zhǔn)。

（3）排水階段

沉淀階段完成后，置于反應(yīng)池末端的潷水器在程序控制下開始工作，自上而下逐層排出上清液。與此同時(shí)，反應(yīng)池污泥層內(nèi)溶解氧很低，但仍會(huì)發(fā)生反硝化作用。微生物進(jìn)一步去除氨氮，降低水中氨氮含量有利于下一周期的生化反應(yīng)。撇水時(shí)間的設(shè)定應(yīng)充分考慮排水深度能否滿足下一周期的進(jìn)水所需要的容積，即有效容積能否滿足系統(tǒng)運(yùn)行需要容積。撇水機(jī)下降不能擾動(dòng)沉積在反應(yīng)池底部的活性污泥。撇水機(jī)撇水行程設(shè)定應(yīng)以每次下降深度污水不淹沒撇水機(jī)的撇水堰口為標(biāo)準(zhǔn)。保留時(shí)間應(yīng)根據(jù)排水速度確定，撇水堰中最好不要有積存污水，但也不能讓撇水機(jī)長(zhǎng)時(shí)間處于非工作階段。

（4）閑置階段

閑置階段的時(shí)間一般較短，主要是要保證撇水器在此時(shí)間段內(nèi)上升到原始位置，防止污泥流出，恢復(fù)活性污泥的活性。如果在此階段進(jìn)行曝氣，則有利于恢復(fù)污泥的活性。但有可能因曝氣時(shí)間較長(zhǎng)，導(dǎo)致活性污泥細(xì)碎在沉淀階段泥水分離而影響出水效果。

醫(yī)院污水成分比較復(fù)雜，含有較多傳染性的病菌、病毒，會(huì)對(duì)周圍環(huán)境造成較嚴(yán)重的污染。醫(yī)院污水消毒是醫(yī)院污水處理的重要過程，其主要目的是殺滅污水中的各種傳染性病毒、病菌，同時(shí)消毒液也可部分氧化水中有機(jī)物，改善出水水質(zhì)，降低污染程度，達(dá)到國(guó)家規(guī)定的排放標(biāo)準(zhǔn)。因此，消毒系統(tǒng)能否正常運(yùn)行，直接關(guān)系到醫(yī)院污水處理能否達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)。

3  CASS池工藝原理

CASS與ICEAS在工藝流程上差別不大，主要是污泥負(fù)荷不同，ICEAS工藝屬周期循環(huán)延時(shí)曝氣范疇。污泥負(fù)荷通�？刂圃�0.04～0.05kgBOD/kgMLSS·d。實(shí)踐證明控制污泥負(fù)荷為0.1～0.2kgBOD/kgMLSS·d或再高一些，CASS工藝對(duì)有機(jī)物的去除效果仍與ICEAS工藝基本相同，而且有利于形成絮凝性能好的污泥，同時(shí)負(fù)荷的提高可使CASS工藝的工程投資比ICEAS節(jié)省25%以上。CASS池工藝原理見圖3。

CASS池工藝原理：由預(yù)反應(yīng)區(qū)和主反應(yīng)區(qū)兩部分組成。預(yù)反應(yīng)區(qū)又稱為生物選擇器。CASS工藝的生物能通過酶的快速轉(zhuǎn)移迅速吸收并去除部分易降解的有機(jī)物，由此產(chǎn)生基質(zhì)的積累和再生過程，有利于選擇出絮凝性細(xì)菌。生物選擇器的工藝過程使活性污泥在生物選擇器（預(yù)反應(yīng)區(qū)）中經(jīng)歷一個(gè)高負(fù)荷的吸附階段（基質(zhì)積累），隨后在主反應(yīng)區(qū)經(jīng)歷一個(gè)較低負(fù)荷的基質(zhì)降解階段，以完成整個(gè)基質(zhì)去除過程。預(yù)反應(yīng)區(qū)體積僅占反應(yīng)池總體積的10%～15%，因此該部分活性污泥在高BOD負(fù)荷條件下運(yùn)行，既強(qiáng)化了生物吸附作用，又促進(jìn)了微生物的增殖。

絲狀菌的過量繁殖會(huì)發(fā)生污泥膨脹。由于絲狀菌比菌膠團(tuán)細(xì)菌的比表面積大，因此，有利于攝取低濃度基質(zhì)，但一般絲狀菌的增殖速率比非絲狀菌小。在高基質(zhì)濃度下，菌膠團(tuán)和絲狀菌基質(zhì)積累與增殖速率降低較大，但菌膠團(tuán)細(xì)菌的增殖速率較大，其增殖量也較大，從而較絲狀菌占優(yōu)勢(shì)。以基質(zhì)作為推動(dòng)力選擇性的培養(yǎng)菌膠團(tuán)細(xì)菌，成為曝氣池中的優(yōu)勢(shì)菌。所以，CASS池的進(jìn)水端即預(yù)反應(yīng)區(qū)不但可以連續(xù)進(jìn)水，同時(shí)發(fā)揮著生物選擇器的作用，可以有效抑制絲狀菌的生長(zhǎng)和繁殖，防止發(fā)生污泥膨脹，提高系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性。

在連續(xù)流反應(yīng)器中，有完全混合式和推流式兩種理想流態(tài)。在完全混合式曝氣中，基質(zhì)濃度等于出水濃度，基質(zhì)流入曝氣池的速率即為基質(zhì)降解速率。根據(jù)生化反應(yīng)動(dòng)力學(xué)原理可知，曝氣池中的基質(zhì)濃度低，其生化反應(yīng)推動(dòng)力就小，反應(yīng)速率和有機(jī)物去除率也比較低。在理想的推流式曝氣池中，污水與回流污泥形成的混合流從池首端進(jìn)入，以活塞狀沿曝氣池流動(dòng)，從池末端流出。在此過程中，曝氣池的各斷面上只有橫向混合，不存在縱向的反混。作為生化反應(yīng)推動(dòng)力的基質(zhì)濃度，從進(jìn)水的最高濃度降低至出水口的最低濃度，整個(gè)反應(yīng)過程中存在著基質(zhì)濃梯度，盡可能地保持了最大推動(dòng)力，因此反應(yīng)速率和有機(jī)物的去除率比較高。在污水處理設(shè)施的實(shí)際運(yùn)行中，幾乎不存在理想的推流式曝氣池。因此，沿池長(zhǎng)方向的縱向混合總是存在的。所以，即使設(shè)計(jì)為推流式，其運(yùn)行效率實(shí)際上也是屬于完全混合式活性污泥法和理想的推流式活性污泥法之間。

CASS池工藝從污染物的降解過程來看，當(dāng)污水以相對(duì)較低的水量（與曝氣池內(nèi)混合液相比）連續(xù)進(jìn)入CASS池時(shí)，即被混合液稀釋。因此，從空間上看CASS工藝屬變體積的完全混合式活性污泥法范疇。而從CASS工藝開始曝氣到排水結(jié)束過程來看，基質(zhì)濃度由高到低，濃度梯度從大到小，基質(zhì)利用速率由大到小，從時(shí)間看具有推流式反應(yīng)器的特征。

在分析CASS池工藝基質(zhì)變化規(guī)律時(shí)可作如下假設(shè)：沉淀和排水階段基質(zhì)降解數(shù)量可以忽略不計(jì)；CASS池中基質(zhì)的降解及活性污泥的增長(zhǎng)主要發(fā)生在曝氣階段。對(duì)CASS反應(yīng)池進(jìn)行物料平衡計(jì)算，曝氣階段只有進(jìn)水，沒有排水，假定每個(gè)工作周期排水水質(zhì)及水量是一定的，可以得出如下關(guān)系式：

每個(gè)周期曝氣階段降解的基質(zhì)總量=全周期進(jìn)入CASS的基質(zhì)量-出水排出的基質(zhì)量。

而在沉淀和排水階段基質(zhì)在反應(yīng)池積累，在曝氣階段完成降解。所以CASS池內(nèi)基本濃度的變化規(guī)律十分復(fù)雜，除了基質(zhì)的降解、積累和釋放作用，還有稀釋作用，對(duì)此有待于進(jìn)一步探討。

4  CASS工藝的特點(diǎn)

（1）出水水質(zhì)好

CASS反應(yīng)池在沉淀階段停止曝氣，只有進(jìn)水而無出水。因此，沉淀過程幾乎處于靜止?fàn)顟B(tài)。運(yùn)行參數(shù)：表面水力負(fù)荷為0.3～0.5m3/m2·h，固體表面負(fù)荷為10～15kg/m2·h。與活性污泥法二次沉淀池相比，分別是二次沉淀池的1/3和1/8～1/5。因此，污泥沉淀效果良好，出水中SS含量很低，出水水質(zhì)好。

傳統(tǒng)活性污泥法對(duì)氮、磷的去除能力較差。而CASS系統(tǒng)通過控制合適的曝氣、沉淀時(shí)間，可為硝化細(xì)菌和反硝化細(xì)菌創(chuàng)造適宜的條件。因此，具有較好的脫氮效果。此外，還可以利用活性污泥在缺氧和好氧的不同環(huán)境中釋放、吸收、貯藏磷的能力不同而達(dá)到除磷的目的。在CASS系統(tǒng)中，進(jìn)入沉淀階段的污水還在連續(xù)不斷地進(jìn)入池中，污水經(jīng)預(yù)反應(yīng)區(qū)后以極小的流速運(yùn)動(dòng)，一般推進(jìn)速度為0.03～0.05m/min。在沉淀階段和撇水階段進(jìn)入主反應(yīng)區(qū)的污水，首先經(jīng)過反應(yīng)池底部的污泥層，然后沿池子對(duì)角線方向前進(jìn)。池子長(zhǎng)寬比的合理設(shè)計(jì)可保證在排水結(jié)束時(shí)未處理的水與撇水機(jī)還有一段安全距離，因此，不會(huì)影響排水水質(zhì)。在工藝設(shè)計(jì)時(shí)必須考慮擴(kuò)散前沿邊界排水結(jié)束前污水不進(jìn)入排水區(qū)。因此，合理設(shè)計(jì)的CASS池連續(xù)進(jìn)水的運(yùn)行方式并不會(huì)使污水短路，也不會(huì)影響出水水質(zhì)。

（2）對(duì)沖擊負(fù)荷的適應(yīng)性

CASS池系統(tǒng)在設(shè)計(jì)時(shí)已考慮了流量變化的因素。污水在系統(tǒng)內(nèi)停留預(yù)定的處理時(shí)間后才能沉淀排放。CASS工藝可以通過調(diào)節(jié)運(yùn)行周期及各階段的時(shí)間分配來適應(yīng)進(jìn)水量和水質(zhì)的變化。多年運(yùn)行及實(shí)踐表明，在流量沖擊和有機(jī)負(fù)荷沖擊超過設(shè)計(jì)值2～3倍時(shí)，處理效果仍然令人滿意。但輔助的流量平衡調(diào)節(jié)設(shè)施，還很可能因?yàn)樗�力�?fù)荷變化導(dǎo)致活性污泥流失，嚴(yán)重影響排水水質(zhì)。

（3）活性污泥沉降性能好，剩余污泥處理方便

由于水力負(fù)荷或有機(jī)負(fù)荷沖擊、水質(zhì)成分變化、溶解氧偏低等原因，會(huì)造成污泥膨脹，污泥沉降困難，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致污泥流失，處理效果急劇下降。預(yù)反應(yīng)區(qū)起到了生物選擇器的作用，能抑制絲狀菌的生長(zhǎng)。在已建成的CASS池處理廠（站）、藥廠，污泥的沉降比曾達(dá)到95%，污泥指數(shù)（SVI）達(dá)到250mL/g，但由于CASS工藝良好的沉降環(huán)境，污水并未因此而影響運(yùn)行。

CASS工藝產(chǎn)生的剩余污泥量較少，污泥穩(wěn)定性好，脫水性能佳，去除1kgBOD可產(chǎn)生0.2～0.3kg剩余污泥，是活性污泥法的60%左右。污泥在曝氣池中已得到一定程度的消化，剩余污泥的耗氧率一般在10mgO2/gMLSS·h以下，通常不需要再進(jìn)行穩(wěn)定化處理，可直接脫水�；钚晕勰喾ㄊＳ嗟暮难跛俾蚀笥�20mgO2/gMLSS·h，必須經(jīng)穩(wěn)定化后才能進(jìn)行脫水。

（4）能耗較低

CASS工藝按脫氮除磷的目標(biāo)控制運(yùn)行參數(shù)明顯低于達(dá)到同樣效果的三級(jí)處理工藝。其原因如下：

1）在CASS工藝中，污水在反應(yīng)池內(nèi)的水力停留時(shí)間較長(zhǎng)，包括了沉淀時(shí)間、排水時(shí)間和閑置時(shí)間。市政污水的水力停留時(shí)間一般為8～12h，曝氣時(shí)間僅為停留時(shí)間的1/2左右，即4～6h。

2）由于CASS反應(yīng)池內(nèi)的活性污泥處于好氧-缺氧-厭氧周期變化之中，在曝氣開始時(shí)與系統(tǒng)中的溶解氧接近于零，氧在傳遞過程中推動(dòng)力較大。實(shí)踐證明，曝氣設(shè)備間歇式處理工藝與傳統(tǒng)連續(xù)曝氣相比，氧的利用率較高。

3）無污泥回流設(shè)備和沉淀池內(nèi)的刮泥設(shè)備，節(jié)省了投資與電耗。

4）理論計(jì)算表明，生物硝化過程要耗用大量氧氣。每毫克氨氮完全氧化需耗氧4.57mg。反硝化過程中NO3還原成N2，此時(shí)反硝化菌利用硝酸鹽作為電子受體來氧化有機(jī)物。硝化作用過程中耗去的氧（以硝酸鹽形式存在）中有62.5%被用于反硝化過程，使有機(jī)基質(zhì)氧化。CASS工藝在同一池中交替進(jìn)行硝化、反硝化作用，節(jié)省了供氧能耗。二級(jí)生物處理工藝以硝化方式運(yùn)行。采用脫碳和硝化相結(jié)合的單級(jí)處理系統(tǒng)，能使污水中部分氨氮轉(zhuǎn)化成硝基氮。同一反應(yīng)池中發(fā)生硝化作用，氧未得到二次利用，達(dá)不到節(jié)能效果。

5）操作管理、維修簡(jiǎn)單。CASS工藝流程簡(jiǎn)單，可大大減少設(shè)備管理和維修的工作量，按自動(dòng)化方式運(yùn)行，控制系統(tǒng)按照工藝條件開啟或關(guān)閉各臺(tái)設(shè)備，使各反應(yīng)池交替完成曝氣。當(dāng)系統(tǒng)受到大流量沖擊時(shí)，可及時(shí)將處理水排出反應(yīng)池，保證出水水質(zhì)。操作人員可減少40%，費(fèi)用也可顯著降低。

5  CASS設(shè)計(jì)中應(yīng)注意的問題

（1）水量平衡

工業(yè)廢水和生活污水的排放通常是不均勻的，如何充分發(fā)揮CASS反應(yīng)池的作用，與選擇的設(shè)計(jì)流量關(guān)系很大。如果設(shè)計(jì)流量不合適，進(jìn)水高峰時(shí)水位會(huì)超過上限，而進(jìn)水量小時(shí)反應(yīng)池容積又不能充分利用。當(dāng)水量波動(dòng)較大時(shí)，應(yīng)考慮設(shè)置調(diào)節(jié)池。

（2）控制方式的選擇

一般情況下，CASS工藝采用自動(dòng)控制和手動(dòng)操作兩種方式。后者便于手動(dòng)調(diào)試和自控系統(tǒng)故障時(shí)使用，前者為日常運(yùn)行使用。

（3）曝氣方式的選擇

間斷曝氣容易造成污泥堵塞微孔，因此在選擇曝氣頭時(shí)要盡量選擇不堵塞的曝氣形式，這一點(diǎn)與SBR工藝相同。

（4）排水方式的選擇

CASS工藝的排水要求與SBR相同。目前，常用的設(shè)備為旋轉(zhuǎn)式撇水機(jī)，其優(yōu)點(diǎn)是排水均勻、排水量可調(diào)節(jié)、對(duì)底部污泥干擾小、能防止水面漂浮物隨水排出。

（5）需要注意的其他問題

漂渣和沉渣的排除方法；排水比的確定；雨季對(duì)反應(yīng)池內(nèi)水位的影響及控制；排泥時(shí)機(jī)及泥齡控制；反應(yīng)池的長(zhǎng)寬比；間斷排水與后續(xù)處理構(gòu)筑物的高程及水量匹配問題。

6  CASS工藝調(diào)試及運(yùn)行管理

采用CASS工藝的污水處理站調(diào)試一般為以下幾個(gè)步驟：

（1）反應(yīng)池檢滲，主要檢測(cè)各個(gè)構(gòu)筑物（主要指池子）是否滲水、漏水。
（2）清水試車，主要檢測(cè)設(shè)備能否在清水空載下正常運(yùn)轉(zhuǎn)。若發(fā)現(xiàn)設(shè)備出現(xiàn)故障便于檢測(cè)及維修。
（3）自動(dòng)聯(lián)動(dòng)，檢測(cè)自控系統(tǒng)能否和設(shè)備聯(lián)動(dòng)，即自動(dòng)控制系統(tǒng)能否合理控制設(shè)備的啟動(dòng)與停止。
（4）活性污泥接種，因污水中的微生物較少，為了縮短調(diào)試周期，加快工程進(jìn)度，節(jié)省工程投資，水質(zhì)相似的污水處理廠可接種活性污泥。
（5）污泥馴化，各個(gè)污水處理站的水質(zhì)不可能完全相同，為使接種的活性污泥盡快適應(yīng)新的水質(zhì)要求，必須對(duì)接種的活性污泥進(jìn)行培養(yǎng)馴化。污泥馴化過程是一個(gè)較為復(fù)雜的過程，需合理調(diào)整運(yùn)行參數(shù)，視具體情況適當(dāng)增加營(yíng)養(yǎng)物質(zhì)。接種活性污泥最好選擇采用CASS工藝或與其運(yùn)行方式相同的間歇式活性污泥以選擇出抗負(fù)荷沖擊能力強(qiáng)、活性高的優(yōu)質(zhì)生物群。可有效地縮短活性污泥的培養(yǎng)、馴化時(shí)間，縮短工程調(diào)試周期。接種非間歇式活性污泥法污水處理廠的好氧污泥，需10～20d可完成活性污泥的馴化；而接種間歇式活性污泥法污水處理廠的好氧污泥只需5～10d即可完成污泥的馴化。

7  設(shè)備控制

采用CASS工藝的污水處理廠（站）的構(gòu)筑物主要包括格柵間、集水調(diào)節(jié)池、泵房。CASS反應(yīng)池主要設(shè)備包括格柵、污水提升泵和自動(dòng)控制系統(tǒng)。

（1）格柵間
機(jī)械格柵受中心控制室的PLC可編程控制器控制，操作可根據(jù)進(jìn)水中懸浮物和漂浮物的多少適時(shí)平動(dòng)調(diào)整格柵的啟動(dòng)和關(guān)閉。

（2）集水調(diào)節(jié)池和泵房
污水經(jīng)格柵進(jìn)入集水調(diào)節(jié)池，在集水調(diào)節(jié)池內(nèi)設(shè)潛污泵，將污水提升到CASS池中。污水量在6000m3/d，一般設(shè)計(jì)6臺(tái)，開4備2，分自動(dòng)控制和手動(dòng)控制兩種控制模式。自動(dòng)運(yùn)行主要通過液位控制，一般泵房共設(shè)有4個(gè)控制液位，分為低液位、中液位、高液位和超高液位。污水提升泵低位關(guān)閉，中位開啟兩臺(tái)，高位開啟兩臺(tái)，超高位中心控制室的PLC可編程控制器報(bào)警。兩臺(tái)污水提升泵采取輪換開啟的方式，可以保持污水提升泵都處于正常狀態(tài)。

（3）預(yù)曝氣系統(tǒng)
集水調(diào)節(jié)池根據(jù)其構(gòu)筑的程序或污水的排放特點(diǎn)，有時(shí)需要設(shè)置預(yù)曝氣系統(tǒng)。預(yù)曝氣系統(tǒng)一般由鼓風(fēng)曝氣機(jī)、穿孔布?xì)?span id="wyszl7l" class=keyword>管和有關(guān)閥門管道組成。其作用主要包括三方面：

1）通過對(duì)調(diào)節(jié)池充氧曝氣，利用調(diào)節(jié)池中積存的少量活性污泥和微生物，對(duì)有機(jī)污染物進(jìn)行初步氧化分解，降低CASS反應(yīng)池的有機(jī)污染物負(fù)荷。

2） 通過鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)的攪動(dòng)作用，使進(jìn)入調(diào)節(jié)池的污水能夠與調(diào)節(jié)池中儲(chǔ)存的污水混合均勻，增強(qiáng)調(diào)節(jié)池的均質(zhì)效果。

3）通過鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)的攪動(dòng)作用，使調(diào)節(jié)池中積存的少量活性污泥與污水達(dá)到一定程度的混合。通過污水提升泵進(jìn)入后續(xù)處理構(gòu)筑物，使污泥能夠不斷地排出調(diào)節(jié)池，防止調(diào)節(jié)池中污泥沉積過多，降低其有效容積，減少調(diào)節(jié)池的清淤工作，提高調(diào)節(jié)池的綜合效能。調(diào)節(jié)池預(yù)曝系統(tǒng)的運(yùn)行采取自動(dòng)、間歇運(yùn)行方式，由中心控制室的PLC可編程控制器中的時(shí)間控制程序控制其運(yùn)行。可采用手動(dòng)控制的方式，根據(jù)實(shí)際排水規(guī)律和水質(zhì)的變化靈活設(shè)定運(yùn)行時(shí)間和間歇時(shí)間，不定期開啟預(yù)曝系統(tǒng)，以降低控制系統(tǒng)的復(fù)雜性。

8  CASS池的核心設(shè)備

（1）曝氣機(jī)

以鼓風(fēng)機(jī)和穿孔管或微孔曝氣頭等組成鼓風(fēng)曝氣系統(tǒng)和潛水射流曝氣機(jī)，其中潛水射流曝氣機(jī)的噪聲較低，充氧效率較高。曝氣機(jī)的停用或備用可通過改變程序參數(shù)完成。采用潛水射流曝氣機(jī)的CASS反應(yīng)池應(yīng)避免某臺(tái)曝氣機(jī)經(jīng)常處于停用狀態(tài)。

（2）撇水機(jī)

撇水機(jī)是CASS處理系統(tǒng)的關(guān)鍵設(shè)備。如果撇水機(jī)出現(xiàn)故障，必須進(jìn)行及時(shí)檢修，以免造成整個(gè)CASS處理系統(tǒng)停止運(yùn)行。

（3）液位計(jì)

液位計(jì)用以標(biāo)示CASS池內(nèi)的液位高度。一般設(shè)高、中、低3個(gè)液位。其中高位和中位僅僅作為液位標(biāo)示。采用潛水射流曝氣的CASS反應(yīng)池以中低位指示保護(hù)液位，液位計(jì)的位置高于潛水射流曝氣機(jī)的電機(jī)。當(dāng)水位低于此水位時(shí)，CASS池自動(dòng)停止運(yùn)行，并且報(bào)警。運(yùn)行管理人員必須定期檢驗(yàn)液位計(jì)的位置是否正常。

（4）中心控制室

中心控制室直接控制CASS池的撇水機(jī)�？删幊炭刂破骺梢苑謩e設(shè)定或更改每一個(gè)CASS池的工作參數(shù)。CASS池都是獨(dú)立運(yùn)行，互相之間沒有任何聯(lián)系，不會(huì)產(chǎn)生互相干擾的現(xiàn)象。

對(duì)于進(jìn)水水質(zhì)水量比較集中的污水，在高峰期到來之前CASS池內(nèi)達(dá)到排放要求的前提下，清水應(yīng)盡可能多地排出，使高峰期的污水在CASS池內(nèi)保持最大的停留時(shí)間。有機(jī)污染物盡可能最大限度地氧化分解，最大程度地降低由于水質(zhì)水量的沖擊負(fù)荷對(duì)出水水質(zhì)產(chǎn)生的影響，使排水高峰期保持正常穩(wěn)定的處理效果。在排水低峰期，由于環(huán)境養(yǎng)分缺乏，微生物自身內(nèi)源呼吸作用會(huì)消耗所存的能量，導(dǎo)致微生物死亡，降低活性污泥的去除能力。而排水高峰期，活性污泥中的微生物可儲(chǔ)存吸收足夠的養(yǎng)分，適應(yīng)水量劇烈變化的優(yōu)勢(shì)微生物種群，可以提高系統(tǒng)的抗沖擊負(fù)荷能力。一般通過分析化驗(yàn)來了解活性污泥的性狀，指標(biāo)分析方法包括物理分析方法和化學(xué)分析方法。如活性污泥濃度、沉降比、生物相等，采用重量法、光學(xué)纖維物理分析方法，準(zhǔn)確性容易控制�；瘜W(xué)需氧量（COD）、生化需氧量（BOD）、氨氮（NH3-N）和溶解氧分別采用重鉻酸鉀法、碘量法、電極法等分析方法，操作和原理比較復(fù)雜。

9  常見故障處理

好氧反應(yīng)池如果不能保證有足夠的氧氣，就不可能使出水穩(wěn)定達(dá)標(biāo)。曝氣池溶解氧濃度控制在2.0～4.0mg/L。溶解氧濃度迅降低，最低點(diǎn)可以達(dá)到0.05mg/L。曝氣開始前，CASS反應(yīng)池一直保持缺氧狀態(tài)。

一般曝氣結(jié)束后約15～20min，CASS反應(yīng)池中的溶解氧濃度就可以降到0.2mg/L以下。而曝氣開始后，溶解氧上升至2.0～4.0mg/L，需要30～60min的時(shí)間。對(duì)實(shí)際運(yùn)轉(zhuǎn)的CASS池進(jìn)行監(jiān)測(cè)發(fā)現(xiàn)，CASS池內(nèi)的溶解氧濃度在空間分布上是不均勻的，主要反應(yīng)區(qū)的溶解濃度在3.0～6.0mg/L，如果溶解氧濃度過低或過高，都需要調(diào)整氧溶度。在調(diào)整曝氣強(qiáng)度時(shí)要注意以下幾點(diǎn)：

（1）短期出現(xiàn)溶解氧的濃度異常時(shí)（一般以2天以上監(jiān)測(cè)的溶解氧濃度偏低頻率為依據(jù)），應(yīng)調(diào)整曝氣強(qiáng)度。

（2）監(jiān)測(cè)溶解氧濃度時(shí)應(yīng)注意在池內(nèi)的布點(diǎn)不能太少，發(fā)現(xiàn)溶解氧濃度偏低或偏高時(shí)應(yīng)增加監(jiān)測(cè)的頻率。

（3）測(cè)定溶解氧濃度選用的溶解氧速測(cè)儀要經(jīng)常校正。發(fā)現(xiàn)溶解氧濃度異常時(shí)，首先要對(duì)儀器所測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較校正，以確認(rèn)溶解氧測(cè)定儀的測(cè)量準(zhǔn)確性。

10  活性污泥指標(biāo)

一般活性污泥的性能主要通過MLSS、MLVSS、MLVSS/MLSS、SV、SVI和生物相等分析判斷（見下表）。

（1）對(duì)于CASS工藝，曝氣階段的液面高度是變化的，不同曝氣時(shí)間取樣測(cè)定的污泥濃度是有差別的。如果連續(xù)3天以上的監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)表明污泥濃度降低，才可以確定污泥濃度降低。

（2）通過對(duì)MLVSS和MLVSS/MLSS變化曲線分析，發(fā)現(xiàn)以上兩個(gè)指標(biāo)數(shù)值明顯上升，說明活性污泥性能在向好的方向轉(zhuǎn)變，反應(yīng)池中微生物的總量在增加；如果降低，說明活性污泥的性能變差，微生物的總量在減少，有不利因素造成微生物死亡。

（3）SV曲線如果呈下降趨勢(shì)，一般可能有兩個(gè)原因：一是微生物大量死亡，活性污泥受到有害因素的影響；二是活性污泥的菌膠團(tuán)發(fā)生變化，密度變大，比表面積變小，污泥沉降速度變快，絮凝吸附性能變差。如果SV曲線是上升的趨勢(shì)則相反。如果泥水分離界面清晰，說明活性污泥的活性菌膠團(tuán)比較正常；如果發(fā)現(xiàn)泥水分離界面模糊不清，說明活性污泥部分解體。形成大量細(xì)小不易沉淀的顆粒，是活性污泥性能惡化的標(biāo)志。

（4）一般SVI的數(shù)值是判斷發(fā)生污泥膨脹的依據(jù)。活性污泥法一般認(rèn)為SVI在200mL/g以上時(shí)會(huì)發(fā)生污泥膨脹，造成出水惡化。發(fā)生污泥膨脹主要是活性污泥的微生物群發(fā)生變化，造成活性污泥的絮體密度過小，沉降速度過慢，活性污泥來不及沉淀就隨水流失，導(dǎo)致出水惡化。CASS反應(yīng)池由于獨(dú)具特色接近于靜態(tài)的沉降環(huán)境和特殊的排水方式，使抗污泥膨脹的能力遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于傳統(tǒng)活性污泥工藝。通過對(duì)實(shí)際使用的CASS池的調(diào)查分析，一般CASS工藝的SVI都能達(dá)到300～350mL/g，最高可達(dá)500～600mL/g，而且毫不影響出水效果。在CASS工藝中的污泥膨脹不能以SVI高于200mL/g為標(biāo)準(zhǔn)，而應(yīng)該以是否發(fā)生污泥流失為依據(jù)。

CASS池運(yùn)轉(zhuǎn)正常后，活性污泥濃度MLSS能夠穩(wěn)定保持在一定范圍之內(nèi)不變。如果不是由于污泥老化，MLVSS/MLSS的比值降低，活性污泥性能發(fā)生變壞的趨勢(shì)，不必外排污泥，剩余污泥的排放量和排放頻率可以盡可能地降低。

11  CASS工藝的主要優(yōu)點(diǎn)

（1）工藝簡(jiǎn)單，占地面積小，投資較低。CASS的核心構(gòu)筑物為反應(yīng)池，沒有二沉池及污泥回流設(shè)備，一般情況下不設(shè)調(diào)節(jié)池及初沉池。

（2）曝氣階段生化反應(yīng)推動(dòng)大，有利于減少曝氣池容積，降低工程投資。

（3）沉淀效果好。CASS的運(yùn)行，遇到SVI30高達(dá)96%的情況時(shí)（SVI達(dá)到300mL/g），只要將沉淀階段的時(shí)間稍作延長(zhǎng)，系統(tǒng)運(yùn)行就不會(huì)受影響。CASS池反應(yīng)中存在較大的濃度梯度，而且處于缺氧、好氧交替變化之中，這樣的環(huán)境條件不利于絲狀微生物的優(yōu)勢(shì)生長(zhǎng)，可有效防止污泥膨脹。

（4）運(yùn)行靈活，抗沖擊能力強(qiáng)。按時(shí)間順序運(yùn)行，可靈活調(diào)整出水水質(zhì)及污水量的變化，池容相對(duì)較大，抗水質(zhì)、水量沖擊能力較強(qiáng)。當(dāng)進(jìn)行脫氮除磷時(shí)，可通過間斷曝氣控制反應(yīng)池的溶解氧濃度水平，提高脫氮除磷的效果。

（5）CASS工藝可應(yīng)用于大型、中型及小型污水處理。運(yùn)行穩(wěn)定性好，基質(zhì)去除效率高，剩余污泥量小，性能穩(wěn)定。

由于CASS工藝的曝氣是間斷的，利于氧的轉(zhuǎn)移，曝氣時(shí)間還可根據(jù)水質(zhì)、水量變化靈活調(diào)整，均為降低運(yùn)行成本創(chuàng)造了條件�？傮w而言，CASS工藝的運(yùn)行費(fèi)用比傳統(tǒng)活性污泥法的運(yùn)行費(fèi)用低。來源：《中國(guó)環(huán)保產(chǎn)業(yè)》作者: 馬有勞，馮 蓉