隨著我國水環(huán)境的破壞和公眾環(huán)保意識的提高,鐵路站段需要加強(qiáng)對排放污水的管理,做到達(dá)標(biāo)排放。小型火車站污水具有水量小、排放量不穩(wěn)定、點(diǎn)多線長和污染源分散等特點(diǎn),且由于鐵路分布形式的特殊性, 鐵路污水尤其是中小站的生活污水很難并入當(dāng)?shù)厥姓鬯幚硐到y(tǒng), 絕大多數(shù)情況下只有采用自行處理的方式。所以,開發(fā)適合鐵路站區(qū)特點(diǎn)的,能夠節(jié)能且有效使火車站污水達(dá)標(biāo)排放的處理技術(shù)就成為了研究熱點(diǎn)。
小型火車站污水的主要處理工藝有SBR 工藝、厭氧生物處理技術(shù)、人工濕地等,同時(shí)在某些火車站(客運(yùn)站)采用了MBR 等其他相關(guān)工藝及其組合。由于SBR 工藝更適用于水量較大的情況,而濕地則有占地面積大等問題,所以厭氧生物處理技術(shù)成為了處理小型火車站生活污水的優(yōu)選。
生物接觸氧化法是以附著在載體(俗稱填料)上的生物膜為主,以懸浮微生物為輔,凈化廢水的一種高效水處理工藝。具有活性污泥法特點(diǎn)的生物膜法,兼有活性污泥法和生物膜法的優(yōu)點(diǎn)。厭氧接觸氧化技術(shù)是利用附著在填料或載體上生長、繁殖的細(xì)菌、原生動物和后生動物等微生物形成的厭氧生物膜和懸浮微生物處理廢水的技術(shù)。與傳統(tǒng)的活性污泥法相比 ,以生物膜為主的厭氧接觸氧化反應(yīng)器有更高的生物質(zhì)密度和生化反應(yīng)速率,對有毒有害物質(zhì)具有較強(qiáng)的耐受性,在較大的剪切力、水利沖擊等不利條件下仍運(yùn)行穩(wěn)定。李曉艷等采用分散式小區(qū)污水處理裝置并結(jié)合厭氧優(yōu)勢菌,處理天津市某小區(qū)的生活污水。整個(gè)裝置埋于地下,不占地表面積,運(yùn)行管理簡單。經(jīng)厭氧生物膜處理單元,COD 去除率約60% 左右,氨氮去除率約為45% ,濁度由進(jìn)水的34 ~ 87 NTU 降到10 NTU 以下,去除效果明顯。
對于生物反應(yīng)器,進(jìn)水方式會影響反應(yīng)過程中的反應(yīng)速度和最終的處理效果,進(jìn)水方式不同還直接影響污泥的沉降性能。采用脈沖布水方式,能夠提高進(jìn)水流速,在一定程度上沖刷填料上的老化生物膜,促進(jìn)填料間相互摩擦,從而保持生物膜的活性 ;并且脈沖進(jìn)水方式能夠強(qiáng)化傳質(zhì)作用,加速有機(jī)物從污水中向微生物細(xì)胞的傳遞,處理效果穩(wěn)定。蘇玉民等研究表明上流式厭氧污泥床反應(yīng)器的間歇式脈沖配水系統(tǒng)較傳統(tǒng)的連續(xù)式配水系統(tǒng)優(yōu)越。脈沖配水迅速,均勻,沒有死區(qū),并能提供柔和的水力攪拌,促進(jìn)生物體與基質(zhì)之間的有效接觸,提高了反應(yīng)器的有機(jī)負(fù)荷,縮短了污泥顆�；^程。
實(shí)驗(yàn)以生活污水為處理對象,采用厭氧接觸氧化反應(yīng)器進(jìn)行實(shí)驗(yàn),重點(diǎn)研究進(jìn)水方式對厭氧工藝處理小型火車站污水的影響,為實(shí)際工程應(yīng)用打下基礎(chǔ)。
1 材料和方法
1. 1 實(shí)驗(yàn)裝置
厭氧反應(yīng)器是由有機(jī)玻璃制成,上部為圓柱形,敞口,底部為錐斗形�？偢邽�500 mm,其中圓柱體高為400 mm,錐斗形高100 mm。圓柱體總直徑為400 mm,內(nèi)部分為3 個(gè)反應(yīng)區(qū),三級反應(yīng)區(qū)等高,均為400 mm。其中,一級反應(yīng)區(qū)為直徑200 mm 的圓柱形桶,體積為12. 6 L。其下部連接一級排泥斗,底部直徑為50 mm,連接排泥管。一級反應(yīng)區(qū)中心設(shè)置管徑為DN20 的進(jìn)水管,底部設(shè)有布水裝置,使脈沖進(jìn)水均勻分布于反應(yīng)區(qū)內(nèi)。內(nèi)部以40% 填充率設(shè)置塊狀海綿填料,用于厭氧掛膜。二級反應(yīng)區(qū)為空心圓柱體,內(nèi)徑為200 mm,外徑為300 mm,體積為15. 7 L。為充分利用反應(yīng)器空間,提高裝置處理效果,二級反應(yīng)區(qū)內(nèi)也設(shè)置相同填料。三級反應(yīng)區(qū)位于裝置的最外層,內(nèi)徑為300 mm,外徑為400 mm,體積為22. 0L。出水口設(shè)置在厭氧反應(yīng)器三級反應(yīng)區(qū)頂部。單個(gè)裝置的處理水量為45 L·d - 1 。
整個(gè)反應(yīng)裝置采用中心進(jìn)水的方式,污水通過進(jìn)水管由一級反應(yīng)區(qū)底部進(jìn)入,依次經(jīng)過一級反應(yīng)區(qū)上向流,二級反應(yīng)區(qū)下向流和三級反應(yīng)區(qū)上向流,最終由出水口排出。裝置底部排泥斗用于儲泥和定期排泥。厭氧反應(yīng)器通過厭氧生物膜的生化降解作用,處理生活污水,結(jié)構(gòu)如圖1 所示。
1. 2 進(jìn)水水質(zhì)
實(shí)驗(yàn)采用的生活污水取自天津某大學(xué)學(xué)生公寓樓下化糞池出水,其水質(zhì)特性為:COD 為140 ~550 mg·L - 1 ,氨氮為40 ~ 90 mg·L - 1 ,TN 為50 ~ 100 mg·L - 1 ,TP 為2. 5 ~ 6. 5 mg·L - 1 ,SS 為80 ~220 mg·L - 1 ,pH 為7 ~ 8. 3。學(xué)生宿舍區(qū)的生活污水,受放假等因素影響,水質(zhì)波動大,為了研究結(jié)果的可比性(避免原水差異的影響),分別以葡萄糖補(bǔ)充碳源,硫酸銨補(bǔ)充氮源,磷酸二氫鉀補(bǔ)充磷源,碳酸氫鈉補(bǔ)充堿度,使得反應(yīng)器進(jìn)水水質(zhì)保持為COD 約為500 mg·L - 1 ,TN 約為40 mg·L - 1 。
1. 3 實(shí)驗(yàn)方法
反應(yīng)器啟動掛膜成功后,實(shí)驗(yàn)采用2 組平行實(shí)驗(yàn)設(shè)備,布水方式分別為脈沖進(jìn)水和連續(xù)進(jìn)水,基于前期脈沖實(shí)驗(yàn)條件優(yōu)化結(jié)果,在室溫條件下,控制反應(yīng)器HRT 為24 h,脈沖強(qiáng)度為1. 380 L·(m2 ·min) - 1 ,脈沖頻次為24 次·d - 1 ,保持進(jìn)水及其他運(yùn)行條件均相同,每隔3 d,在反應(yīng)器出水口處取瞬時(shí)水樣進(jìn)行測試,觀察厭氧反應(yīng)器處理效果隨時(shí)間的變化;在實(shí)驗(yàn)結(jié)束時(shí),隨機(jī)取等數(shù)量(10 塊)的塊狀海綿填料,清洗附著的生物膜,對生物量進(jìn)行測試。
1. 4 指標(biāo)測試方法
實(shí)驗(yàn)的水質(zhì)監(jiān)測指標(biāo)有COD 和總氮,依照國家環(huán)境保護(hù)總局編寫的《水和廢水監(jiān)測分析方法》(第4版)分別采用重鉻酸鉀法(A) 和堿性過硫酸鉀消解紫外分光光度法(A) 測定;生物量采用重量法測定。
2 結(jié)果與討論
兩反應(yīng)器在穩(wěn)定運(yùn)行的情況下,pH 約為7,DO 濃度約為0. 15 mg·L - 1 ,對各指標(biāo)進(jìn)行測試,分析測試結(jié)果并對厭氧反應(yīng)器處理生活污水的動力學(xué)模型進(jìn)行研究,結(jié)果如圖2 ~ 圖7 所示。
2. 1 進(jìn)水方式對出水COD 的影響
由圖2 可知,在進(jìn)水COD 濃度保持在500 mg·L - 1 左右時(shí),隨著時(shí)間的增加,出水COD 濃度在不斷地降低,脈沖進(jìn)水反應(yīng)器最后穩(wěn)定在90 mg·L - 1 左右,COD 去除率達(dá)到81. 5% 左右;連續(xù)進(jìn)水反應(yīng)器則穩(wěn)定在110 mg·L - 1 左右,COD 去除率只有77. 5%左右。
在整個(gè)時(shí)間進(jìn)程中,脈沖進(jìn)水反應(yīng)器的處理效果一直都優(yōu)于連續(xù)進(jìn)水反應(yīng)器。在反應(yīng)過程中,脈沖進(jìn)水方式可以沖刷老化的生物膜,增加生物膜的活性;強(qiáng)化傳質(zhì)作用,加速微生物吸收污水中有機(jī)質(zhì)的速率,以達(dá)到較高的COD 去除效果。
2. 2 進(jìn)水方式對出水TN 的影響
由圖3 可知,在進(jìn)水TN 濃度保持在40 mg·L - 1左右時(shí),隨著時(shí)間的增加,出水TN 濃度基本保持在一個(gè)較穩(wěn)定的狀態(tài),脈沖進(jìn)水反應(yīng)器最后穩(wěn)定在34 mg·L - 1 左右,TN 去除率最后達(dá)到14. 0% 左右;連續(xù)進(jìn)水反應(yīng)器則穩(wěn)定在36 mg·L - 1 左右,TN 去除率則只有10. 3% 左右。
厭氧反應(yīng)器對于氮元素的去除主要用于微生物的細(xì)胞合成,所以TN 去除率基本保持在一個(gè)恒定的水平。但是在整個(gè)時(shí)間進(jìn)程中,脈沖進(jìn)水反應(yīng)器的總氮去除效果仍一直優(yōu)于連續(xù)進(jìn)水反應(yīng)器。
2. 3 進(jìn)水方式對反應(yīng)器生物量的影響
生物量的大小在一定程度上表征了反應(yīng)器的處理能力。反應(yīng)器的有效處理單元為一級反應(yīng)區(qū)和二級反應(yīng)區(qū)的生物膜及懸浮生物量。從反應(yīng)器的運(yùn)行效果可得脈沖進(jìn)水反應(yīng)器優(yōu)于連續(xù)進(jìn)水反應(yīng)器,為了驗(yàn)證脈沖進(jìn)水反應(yīng)器的厭氧生物膜更新生長較連續(xù)進(jìn)水生物膜快,即生物量大,本實(shí)驗(yàn)采用重量法測得脈沖進(jìn)水反應(yīng)器和連續(xù)進(jìn)水反應(yīng)器的厭氧生物膜生物量及懸浮生物量,如圖4 所示(1 級附著膜代表一級反應(yīng)區(qū)生物膜生物量,1 級懸浮膜代表一級反應(yīng)區(qū)懸浮生物量,2 級附著膜和2 級懸浮膜同上)。
由圖4 可知,無論是生物膜生物量還是懸浮生物量,脈沖進(jìn)水反應(yīng)器均高于連續(xù)進(jìn)水反應(yīng)器。就MLVSS 來看,脈沖進(jìn)水反應(yīng)器的一級反應(yīng)區(qū)生物膜生物量較連續(xù)進(jìn)水反應(yīng)器高0. 32 g·L - 1 ,一級反應(yīng)區(qū)懸浮生物量、二級反應(yīng)區(qū)生物膜生物量和二級反應(yīng)區(qū)懸浮生物量依次高0. 55、0. 43 和0. 06 g·L - 1 。
結(jié)合之前的脈沖進(jìn)水較連續(xù)進(jìn)水方式可以得到活性更高的厭氧生物膜的結(jié)論,可以更好的驗(yàn)證脈沖進(jìn)水方式反應(yīng)器的處理效果優(yōu)于連續(xù)進(jìn)水反應(yīng)器的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。
2. 4 厭氧反應(yīng)器處理生活污水的動力學(xué)模型探究
2. 4. 1 動力學(xué)模型的建立
在以厭氧反應(yīng)器處理生物污水的過程中,建立動力學(xué)模型的目的是研究底物濃度、微生物質(zhì)量濃度和底物降解速率等因素之間的關(guān)系,為實(shí)際應(yīng)用提供理論依據(jù)。Monod 模型是用來描述細(xì)胞的比生長速率與限制性底物濃度的關(guān)系,選用該模型擬合污水處理中復(fù)雜有機(jī)基質(zhì)的微生物生長動力學(xué)是較合理的。
實(shí)驗(yàn)中用Monod 模型來描述有機(jī)物的降解情況。
Monod 動力學(xué)模型為
式中:μ 為比有機(jī)物降解速率,g·(g·h) - 1 ;μmax 為最大比有機(jī)物降解速率常數(shù),g·(g·h) - 1 ;Ks 為飽和常數(shù),mg·L - 1 ;S 為反應(yīng)器內(nèi)有機(jī)底物質(zhì)量濃度(出水質(zhì)量濃度),mg·L - 1 。
有機(jī)物比降解速度為
式中:X 為反應(yīng)器中微生物質(zhì)量濃度,mg·L - 1 ;dS / dt 為有機(jī)物降解速率,mg·(L·d) - 1 。
式中:S0 為反應(yīng)器進(jìn)水有機(jī)物質(zhì)量濃度,mg·L - 1 ;t 為水力停留時(shí)間,h。
由式(1)、(2)和(3)轉(zhuǎn)換變形可得
依據(jù)上述公式,將實(shí)驗(yàn)中測得的數(shù)據(jù)代入計(jì)算并繪制2 個(gè)反應(yīng)器中COD 的降解動力學(xué)模型回歸曲線,如圖5 所示。
由圖5 可知,脈沖進(jìn)水反應(yīng)器的COD 去除動力學(xué)模型方程為:
Ks = 27. 466 mg·L - 1 ,μmax = 0. 003 g·(g·h) - 1 ,相關(guān)性系數(shù)R = 0. 972 9;連續(xù)進(jìn)水反應(yīng)器的COD 去除動力學(xué)模型方程為:
Ks = 26. 851 mg·L - 1 ,μmax = 0. 005 g·(g·h) - 1 ,相關(guān)性系數(shù)R = 0. 987。
2 個(gè)反應(yīng)器的COD 去除動力學(xué)模型方程的相關(guān)性系數(shù)均大于0. 95,表明該方程具有較好的線性關(guān)系,可以認(rèn)為實(shí)驗(yàn)中厭氧生物膜反應(yīng)器中的微生物對有機(jī)物的降解基本符合Monod 模型。
2. 4. 2 動力學(xué)模型檢驗(yàn)
在前期實(shí)驗(yàn)得出的最佳運(yùn)行條件下,保持反應(yīng)器穩(wěn)定運(yùn)行23 d,每隔3 ~ 4 d 對反應(yīng)器的出水COD值進(jìn)行監(jiān)測。實(shí)驗(yàn)進(jìn)水與前期實(shí)驗(yàn)的水質(zhì)保持一致,將模型計(jì)算所得結(jié)果與測定結(jié)果相比較,以驗(yàn)證所得模型與實(shí)際的吻合程度與準(zhǔn)確性。如圖6所示。
根據(jù)圖6 對COD 的模擬結(jié)果分析:脈沖進(jìn)水反應(yīng)器COD 的誤差平均值為3. 30% ,最大值7. 91% ,最小值為0. 76% ,中位數(shù)為3. 21% 。連續(xù)進(jìn)水反應(yīng)器COD 的誤差平均值為3. 32% ,最大值為6. 30% ,最小值為2. 12% ,中位數(shù)2. 84% 。以上分析結(jié)果表明,在實(shí)際操作條件與假設(shè)條件存在不同的情況下,通過Monod 模型對厭氧生物膜反應(yīng)器中COD 的降解行為進(jìn)行模擬得到的模型方程仍與實(shí)際值有較高的吻合程度,具有較高的準(zhǔn)確性。具體參見污水寶商城資料或http://wlmqsb.com更多相關(guān)技術(shù)文檔。
3 結(jié)論
通過對兩類反應(yīng)器的厭氧生物膜生物量的測定,可以得到脈沖進(jìn)水方式的厭氧生物膜生物量較連續(xù)進(jìn)水方式高1. 36 g·L - 1 ,且脈沖進(jìn)水方式的厭氧生物膜反應(yīng)器在COD 和TN 的去除效果上均優(yōu)于連續(xù)進(jìn)水方式的厭氧生物膜反應(yīng)器,COD 去除率與TN 去除率分別提升4% 和3. 7% 。
通過對系統(tǒng)底物降解動力學(xué)的初步研究,得出了脈沖進(jìn)水反應(yīng)器的COD 去除動力學(xué)模型方程為:
Ks 為27. 466 mg·L - 1 ,μmax 為0. 003 g·(g·h) - 1 ;連續(xù)進(jìn)水反應(yīng)器的COD去除動力學(xué)模型方程為:
Ks 為26. 851 mg·L - 1 ,μmax 為0. 005 g·(g·h) - 1 。
經(jīng)驗(yàn)證,2 個(gè)反應(yīng)器的模擬值與實(shí)驗(yàn)值的最大誤差均小于8% ,說明以上2 個(gè)動力學(xué)模型方程均取得了較好的擬合效果。所以,Monod 模型可以較準(zhǔn)確地描述該厭氧生物反應(yīng)器內(nèi)有機(jī)物降解的動力學(xué)行為,為小型火車站公建污水的處理提供了相對高效、科學(xué)的方法。
